四冲程190A柴油发电电焊机*
逆变电焊机IGBT的结温计算（二）
3．满足非常规试验风扇堵转要求
使逆变电焊机焊接电源在额定输入电压或额定负载下运行4h，在冷却风机堵转时，温度继电器动作之前，IGBT的结温不能超过允许值。
在实际运行的电路中，要准确计算出逆变电焊机IGBT功耗十分困难，实际电路中，IC-BT的功耗与驱动电路、阻容吸收、软开关还是硬开关电路拓扑都有关系，工程设计时一般采用标准发热体通过温升类比的方法求出IGBT的功耗。
IGBT产生的功耗为P，功率点在管芯上，管芯与管壳之间的热阻为Rj。，管壳与散热器之间的热阻为R。h。管芯与外壳间温差为Atj。=Rj。P，外壳与散热器之间的温差为At。h =R。hP。散热器一般采用铝制材料，散热器通过风冷或自然对流辐射等向外界环境传导热量，散热器至环境的热阻为氐。，设耗散的功率基本由散热器散走，所以功率器件的结温fi=尸（Ri。+Rch+Rh。）+t。，≠。为环境温度。将标准发热体取代实际电路的功率器件，在散热器上选好温度测试点，当测试点的温度相同时，标准发热体的功耗就等于功率器件的功耗，则逆变电焊机IG-BT的结温就可基本确定。更多特赫发电电焊机相关技术了解；请
| 柴油190A发电电焊机 | |
| 机组型号 | TH6800LEW |
| 发电机 | |
| 频率Hz | 50 |
| 额定电压（V） | 230 |
| 额定功率（KW) | 4.5 |
| zui大功率（KW） | 5 |
| 直流输出 | 12V8.3A |
| 启动方式 | 电启动 |
| 焊接 | |
| 额定转速（rmp） | 3000 |
| 空载电压（V） | 55-65 |
| 工作电压（V） | 26-30 |
| 额定电流（A） | 160 |
| 电流范围（A） | 50-190 |
| 焊条直径（mm） | Φ2.5-4.0 |
| 功率因素cosφ | 1 |
| 相数 | 单 |
| 7米处噪音db | 78-82 |
| 发动机 | |
| 型号 | TH186F |
| 动力形式 | 单缸、直立、四冲程、风冷柴油机 |
| 缸径x行程mm | 86x70 |
| 排量cc | 406cc |
| 燃油 | 0#（夏天) -10#（冬天) -35#(严寒) 轻柴油 |
| 润滑油容量L | 1.65 |
| 燃油系统 | 直喷式 |
| 尺寸 | |
| 尺寸（mm） | 740*500*670 |
| 毛重/净重（kg） | 109/105 |
逆变电焊机IGBT的结温计算（三）
一般来讲，当选定逆变电焊机IGBT型号后，热阻RJC的值就确定了，要降低结温值，
必须降低逆变电焊机IGBT的发热功率P或降低热阻Rch、Rha的值。降低Rch的方法是功率模块与散热器接触良好，安装时加导热硅脂，固定模块的螺钉要有一定合适的扭矩。降低Rha的方法主要是增加散热器面积或加强强迫风冷或水冷等。
考虑到逆变电焊机散热器本身的热阻，当散热器长度增加到一定值时，Rha将随散热器面积增加而降低不明显，主要是由于散热器本身的温度梯度的作用，在散热器的边缘的温度与IGBT模块接触面的温度相差几十摄氏度，为了进一步降低逆变电焊机散热器的热阻，采用改变导热材料，用导热更好的材料取代铝，例如用铜或石墨作导热材料，取得良好效果。
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